循環(huán)流化床鍋爐
循環(huán)流化床鍋爐全貌水吸收爐膛燃燒火焰的輻射熱，使水冷壁中的水飽和，沸騰，蒸發(fā)，這個過程密度下降，汽和水混合物自然上升；拆解過程-蒸汽
循環(huán)流化床鍋爐全貌
水吸收爐膛燃燒火焰的輻射熱，使水冷壁中的水飽和，沸騰，蒸發(fā)，這個過程密度下降，汽和水混合物自然上升；
拆解過程-蒸汽產(chǎn)生
- 鍋爐給水（高壓）經(jīng)過省煤器，對流管束熱交換，未達到飽和狀態(tài)的水，進入汽包；
- 鍋爐汽包里的水經(jīng)下降管，下聯(lián)箱進入水冷壁（上升管）；
- 水冷壁受到鍋爐內(nèi)燃燒過程的熱輻射，沸騰產(chǎn)生的高溫蒸汽（汽水混合物）；
- 汽水混合物進入汽包后，汽水分離器（旋風分離器，波形板分離器，水的密度差進行重力分離）對蒸汽進行清洗，之后會進入高溫過熱器、再熱器，進一步；
汽包
汽包和下聯(lián)箱，將水加熱成飽和水的加熱過程；飽和水汽化成飽和蒸汽；飽和蒸汽加熱成過熱蒸汽；
作用：儲能緩沖作用
飽和蒸汽：當液體在密閉空間中蒸發(fā)時，液體分子通過液面進入上面成為蒸汽分子；由于蒸汽分子處于紊亂的熱運動中，他們相互碰撞，并和容器壁以及頁面發(fā)生碰撞，有的蒸汽分子被液體分子吸收，重新返回液體分子。
當單位時間內(nèi)進入空間的分子數(shù)與返回液體中的分子數(shù)目相等時，則蒸發(fā)和凝結(jié)處于動態(tài)平衡狀態(tài)，這時雖然蒸發(fā)和凝結(jié)仍在進行，但空間中蒸汽分子密度不再增大，此時狀態(tài)稱為飽和狀態(tài)。
拆解過程-燃燒過程
循環(huán)流化床得燃燒過程，即組織燃料按照一定方式進行燃燒，主要由燃燒器和爐膛兩個部分構(gòu)成：
- 石灰石 和 煤顆粒（6-10mm）通過助燃器送入爐膛，并組織一定氣流結(jié)構(gòu)（一次風和二次風）；
- 煤顆粒和空氣混合燃燒后，先以熱輻射將大部分熱量傳送水冷壁l；
- 引風機，使爐膛內(nèi)煙氣上升進入煙道，氣固分離器，煙氣參與換熱，除塵，排至煙筒；
強耦合
- 如果需要調(diào)節(jié)負荷，需要調(diào)節(jié)燃料，同時調(diào)整給風量，以使用風量和燃料量的比例；
- 如果需要調(diào)整煙氣含氧量，需要調(diào)節(jié)送風量，同時需要調(diào)節(jié)燃料量；
- 如果需要調(diào)節(jié)爐膛負壓，需要調(diào)節(jié)引風機，同時不能忽略送風量對其影響；
總風量
總風量 = 一次風量 + 二次風量
一次風
定義：一次風指的是從布風板下方送入爐膛、用來使料層充分流化、控制床溫和保證初期流化燃燒所需的風。
一次風的作用
- 形成足夠托舉料層的氣墊能力，保證料層熾熱顆粒與新入爐燃料顆粒的快速傳質(zhì)，促進冷熱顆粒混合，均勻床溫，強化下部傳熱。
- 補充著火初期和燃燒過程前期的必要氧量，產(chǎn)生良好的初期穩(wěn)定著火與還原區(qū)燃燒狀態(tài)，保證粗顆粒層沸騰燃燒份額和燃盡率。
- 通過一次風的調(diào)節(jié)，實現(xiàn)對床溫的良好控制，滿足循環(huán)流化床鍋爐料層溫度在850~950℃范圍內(nèi)的燃燒要求。
- 在布風板均勻布風的作用下，實現(xiàn)料層的均勻流化，減少出現(xiàn)偏床、節(jié)涌、溝流等局部流化異常。
- 產(chǎn)生強烈的流態(tài)化燃燒過程，促進料層粗大顆粒的熱態(tài)破裂，為密相區(qū)及其上方區(qū)域提供基本的細微顆粒群，形成粗顆粒向細顆粒的轉(zhuǎn)移。
一次風的影響
一次風主要有兩方面影響，床溫和流化。
一次風量大小直接關(guān)系到流化質(zhì)量的好壞。循環(huán)流化床鍋爐在運行前都要進行冷態(tài)試驗，并作出在不同料層厚度（料層差壓）下的臨界流化風量曲線，在運行時以此作為風量調(diào)整的下限，如果風量低于此值，料層就可能流化不好，時間稍長就會發(fā)生結(jié)焦。
當空氣系數(shù)一定時，一次風偏大，床溫會隨之下降。
- 流化風的加強，會使密相區(qū)顆粒進入稀相區(qū)，密相區(qū)燃燒份額下降，耗氧量下降從而床溫下降，而稀相區(qū)燃料濃度增加，耗氧量增加；
- 同時，飛灰含碳量升高，回料也會增多，和給煤一起是低溫物質(zhì)，同樣會使床溫下降；
當空氣系數(shù)一定時，當一次風偏小，床溫會分燃燒和流化有所不同，具體看比例：
- 燃燒，滿足不了密相區(qū)的燃燒份額，床溫下降（一次風小，燃燒放出的熱，不滿足冷物質(zhì)吸收的熱---------新進的煤和循環(huán)后返回床料的灰，就會引起床溫下降）；
- 流化，密相區(qū)向上燃料濃度的減少，床溫增加（一次風小，流化時候吹響密相區(qū)的燃料濃度減少，會留在床料上發(fā)揮熱量，使得床溫升高）；
經(jīng)濟性：一次風在保證床料充分流化的基礎(chǔ)上，可適當降低，以減少熱煙氣帶走的熱量，保持較高的床溫，提高燃燒效率。
一次風控制的難點：使用一次風控制床溫，而一次風主要任務(wù)是建立穩(wěn)定的循環(huán)流化狀態(tài)，調(diào)節(jié)范圍很窄，且要求穩(wěn)定。但床溫受煤質(zhì)擾動（粒度，熱值，揮發(fā)份）等因素的影響頻繁變化，一次風頻繁變化，會嚴重影響床料流化狀態(tài)，威脅鍋爐安全運行；
二次風
二次風主要指不參與床料層底部流化、用于稀相區(qū)和懸浮段物料顆粒燃燒的助燃風，富氧燃燒。二次風噴口一般沿爐膛高度方向上布置兩層或三層。
二次風的設(shè)計要求要有足夠的穿透能力，所以一般二次風布置是從爐膛短方向進入，形成射入爐膛燃燒室的強沖空氣流，速度一般為50m/s以上。
二次風的作用
- 調(diào)節(jié)運行氧量，形成分級送風，在低溫燃燒方式下進一步降低NO、SO,排放。
- 增加顆粒之間的相互運動、摩擦和撞擊，便于剝離焦炭粒子表面灰殼，促進其與氧氣的接觸，確保懸浮段快速流化和氣力輸送區(qū)域燃料的燃燒效率，提高燃盡率。
- 高速二次風良好的穿透能力保證了爐膛橫斷面各處顆粒充分供應(yīng)氧氣，減少高濃度物料顆粒的貧氧區(qū)域。
- 二次風所產(chǎn)生的強烈擾動加速了顆粒的傳質(zhì)和載熱過程，促進爐膛內(nèi)部物料的溫度平衡，強化了爐膛受熱面的傳熱能力。
二次風的影響
稀相區(qū)的溫度反映了稀相區(qū)燃燒的強度，其強度隨著溫度的升高而加強。但二次風量大時，其風壓也高。所以二次風形成的射流其穿透性也越強，造成爐內(nèi)擾動性也越強。稀相區(qū)細顆粒分布也均勻，與氧氣混合的越好，燃燒的越充分，飛灰含碳量也隨之減少。
當二次風過大，煙氣流速增大，會導(dǎo)致飛灰含碳量升高，排煙熱損失加大。同時，也造成受熱面的磨損加劇；
二次風對鍋爐經(jīng)濟性的影響
二次風的調(diào)整不僅對鍋爐安全性有舉足輕重的影響，而且對經(jīng)濟性的影響也非常明顯。
本廠燃用的煤是品質(zhì)較差的貧煤，平均煤質(zhì)如下表所示：
發(fā)熱量（KJ/Kg） 水分(%) 揮發(fā)分(%) 灰分(%)
21949 8.69 10.42 27.75
由于燃用煤種揮發(fā)份較低，所以在調(diào)整中應(yīng)加大下部二次風份額，增加密相區(qū)空氣量，增加煤在密相區(qū)的燃燒份額。在鍋爐投運初期，滿負荷運行時，二次風開度35%，在這種工況下，床溫780℃左右，飛灰可燃物高達14%。經(jīng)過摸索，加大二次風的開度，適當提高過量空氣系數(shù)下，二次風開度在45%到55%之間視煤質(zhì)情況進行調(diào)整。通過以上調(diào)整，稀相區(qū)的物料濃度降低，內(nèi)循環(huán)物料量減少，密相區(qū)燃料燃燒放出的熱量被返混物料吸收量減少，提高了密相區(qū)床層溫度。床層溫度的提高又提高了煤在密相區(qū)的燃燒份額，形成了良性循環(huán)。如此調(diào)整后，鍋爐運行床溫提高了15℃，飛灰可燃物降至9.5%，提高了鍋爐運行的經(jīng)濟性。
一、二次風配比
由于循環(huán)流化床采用分段燃燒，在密相區(qū)為欠氧燃燒，會產(chǎn)生一氧化碳，一氧化碳在爐膛上部與二次風混合后，進一步燃燒放出熱量，變?yōu)槎趸肌＿@樣就改變了密相區(qū)與稀相區(qū)的燃燒份額，使爐膛上部也保持較高的溫度水平，更有利于爐膛上不得顆粒燃盡。
在某廠鍋爐運行初期，由于排渣不暢，爐底大顆粒很多，流化不好，只能將一次風加大運行，為維持合理的過量空氣系數(shù)，減少二次風的開度。由于二次風量較小，密相區(qū)燃燒份額減少，稀相區(qū)燃燒份額增大，n且上部物料濃度增大，不僅加劇了上部水冷壁磨損。同時，由于助燃的二次風量不足，使鍋爐高溫分離器內(nèi)存在嚴重的后燃現(xiàn)象，即部分可燃物在高溫分離器內(nèi)燃燒，導(dǎo)致分離器出口煙氣溫度升高，出入口溫差增大，n煤粒度變化時，旋風分離器出口溫度達1000℃，溫差甚至達到80℃左右。煤的后燃導(dǎo)致煙氣溫度上升，使得煙氣對尾部對流受熱面?zhèn)鳠崃吭黾樱^熱器出現(xiàn)超溫，鍋爐減溫水量增大，嚴重影響了受熱面的安全。nn 發(fā)現(xiàn)這些問題后，對鍋爐作了如下調(diào)整nn （1）運行中在保證流化的前提下，盡量降低一次風，增大二次風。根據(jù)煤質(zhì)及時做出調(diào)整，發(fā)現(xiàn)煤的粒度較細的時候，及時調(diào)整一、二次風的配比，增大二次風的比例，加大密相區(qū)燃燒份額，n降低上層物料濃度，減少磨損。在調(diào)整中，二次風最大可占總風量的45%。nn （2）試驗表明，循環(huán)流化床鍋爐存在核心貧氧區(qū)，這是造成后燃的重要原因。所以在調(diào)整中，注意調(diào)整二次風的風門開度，適當提高二次風風壓，增加入爐二次風的剛度，以消除鍋爐存在的中心貧氧區(qū)，n減少后燃的份額，減少尾部受熱面吸熱量，保證受熱面的安全。
一、二次風配比總的原則
一次風率指從布風板低下加入的風量占總風量的比例；（二次風率同理）
一次風控制床溫、流化；二次風調(diào)節(jié)氧量。一次風率對密相區(qū)的熱量釋放份額起決定性作用，在同樣的燃料特性和流化速度條件下，一次風率越大，燃料在密相區(qū)熱量釋放份額越大。
在35%以下負荷一般保持點火時的固定一次風量不變，以保證超過或接近完全流化臨界風量為準，此時，二次風原則上一般為 15%~30%。
負荷超過此值以后（35%-65%），開始根據(jù)流化程度、床溫和氧量分別增加一次風量和二次風量。
當負荷已經(jīng)增加到65%或更高時，鍋爐受熱面防磨；一次風量基本停止變化。在此之后再根據(jù)氧量和床溫變化，不斷增加二次風量，直至達到最大蒸發(fā)量下的對應(yīng)風量。在床溫適當?shù)那疤嵯拢瑧?yīng)盡量提高二次風率、降低一次風率，這有利于循環(huán)流化床鍋爐高效分級燃燒，對NO、和 SO,減排也有利。
擴展內(nèi)容：
https://www.zgypkj.com/support/glbk/884.html
https://patentimages.storage.googleapis.com/9f/cf/4a/a16584206006ab/CN101329582A.pdf
排煙氧含量
定義
實際供給的空氣量與理論空氣量之比，稱為過量空氣系數(shù)。（http://news.eeworld.com.cn/MEMS/ic471492.html）
在各種爐子或燃燒室中，為使燃料盡可能燃燒完全，實際供入的空氣量總要大于理論空氣量（其超出部分稱為“過剩空氣量”），即過量空氣系數(shù)必須大于1；
爐膛過量空氣系數(shù)一般取1.3～1.4，即煙氣氧含量控制在5%～6%。由于各方面的原因，在實際生產(chǎn)中將煙氣中的氧含量控制在6%以下有較大的難度，一般燃用煙煤和無煙煤所要求的爐膛內(nèi)過量空氣系數(shù)為1.5左右，即把煙氣氧含量控制在6%～8%作為鏈條鍋爐經(jīng)濟運行指標。
尋找最佳燃燒效率點
摘自：全國金屬學會2006年能源與熱工學會年會論文集
因為供給加熱爐，鍋爐等設(shè)備的燃料燃燒熱，并不是全部被利用了。以鍋爐為例，有效熱是為了使物料加熱必須傳入的熱量，但這部分熱量不好測量；
根據(jù)爐子熱平衡可知：
N = 1 - (Q1+Q2+Q3+Q4)/Q
式中, Q———供給爐子的熱量；
Q1 ———— 爐子煙氣（廢氣）中過剩空氣帶走的物理熱；
Q2 ————爐子煙氣（廢氣）中燃料不完全燃燒而生成的或未燃燒的CO其帶走的物理熱；
Q3 ————爐子設(shè)備熱損失（包括爐體散熱，逸氣損失，冷卻水帶走，熱輻射等）；
Q4 ————其他熱損失；
上圖，顯示了熱效率和各項損失隨著空燃比a的增加的變化規(guī)律。（空燃比，是混合氣中空氣與燃料之間的質(zhì)量的比例。一般用每克燃料燃燒時所消耗的空氣的克數(shù)來表示。）
當鼓風量過大時（即空燃比a偏大），雖然能使燃料充分燃燒，但煙氣中過剩空氣量偏大，表現(xiàn)為煙氣中氧含量高，過剩空氣帶走的熱損失Q1增大，導(dǎo)致熱效率n 偏低。與此同時，過量揚起會與燃燒中的S，煙氣中的氮反應(yīng)生成有害物質(zhì)。
當鼓風量偏低時（即空燃比a減小），表現(xiàn)為煙氣中氧含量低，CO含量高，雖說排煙熱損失小，但燃料沒有完全燃燒，熱損失Q2增大，熱效率也將降低。另外，煙囪也會冒黑煙而污染環(huán)境。
所謂提高燃燒效率，就是要適量的燃料與適量的空氣組成最佳比例進行燃燒。實驗研究表明，圖2為煙氣中氧含量和CO含量與爐子能耗的關(guān)系。
圖2中，“過量空氣能耗” 陰影面積表示富余的空氣形成的能耗（或熱損失），表征為煙氣中氧氣含量。“過量燃料能耗” 陰影面積表示有未完全燃燒的燃料所引起的能耗，表征為煙氣中CO含量。
可以看出，若要降低這兩部分能耗（同時亦可提高產(chǎn)品質(zhì)量），必須降低煙氣中氧含量和CO含量，但煙氣中氧的含量和CO含量是相互制約的兩個因素。若將上述兩個陰影區(qū)疊加成另外一條曲線，即總效率損失曲線，其最小值即為最佳的燃料控制點，此處熱損失最小，熱效率最高，即煙氣中氧含量約為1%。
由上文克制，熱效率與煙氣中的一氧化碳，氧氣，二氧化碳含量以及排煙溫度，供熱負荷，霧化條件等因素有關(guān)。因此，可通過測量并控制煙道氣體中一氧化碳，氧氣，二氧化碳含量來調(diào)節(jié)空氣消耗系數(shù)，來達到最高燃燒效率。
煤燃燒的滯后
- 煤進入爐內(nèi)又一個受熱，烘干，爆破，著火的過程，需要1-2min，這期間是吸熱過程。弊端：當給煤增速太快時，可能出現(xiàn)先降溫后升溫的雙向過程，給閉環(huán)控制帶來不利。
- 給煤量改變，到鍋爐主汽壓力變化存在非常大的滯后，大概需要9-11分鐘。弊端：經(jīng)常容易導(dǎo)致過調(diào)現(xiàn)象，主汽壓力大幅度擺動，而調(diào)節(jié)周期過長；
燃料粒度
我國循環(huán)流化床鍋爐用煤為寬篩分物料，一般要求為0-8mm，燃料粒度的大小會引起送風量、燃燒份額和飛灰濃度的變化，從而影響汽溫的變化。如燃煤的粒度大于8-10mm時，若維持在設(shè)計風量下運行有可能使粗顆粒沉積而引起事故（這是我國流化床鍋爐不能長期穩(wěn)定運行的主要原因之一）為使粗顆粒流化，必需加大送風量，結(jié)果造成顆粒揚析率增加，密相區(qū)內(nèi)的燃燒份額降低，稀相區(qū)內(nèi)的燃燒份額增加，同時增大送風量又使過熱器區(qū)域的煙增加，使氣溫上升，嚴重時還可能使部分細顆粒煤在過熱器區(qū)域燃燒，而造成汽溫超限。
造成燃煤粒度不合要求的原因由以下幾個方面，運行中應(yīng)嚴格控制，保證鍋爐的安全經(jīng)濟運行。
（1）制煤系統(tǒng)不合適，原煤未先經(jīng)過篩分就進行破碎，造成細粉煤含量過多。
（2）篩子運行不正常，運行一段時間后特別當煤較濕時，篩孔發(fā)生部分堵塞，使煤的粒度越來越細。
（3）輸煤系統(tǒng)上無吸鐵裝置或運行不正常，使鐵釘、鐵塊等進入流化床中。
（4）破碎機運行不正常，破碎效果不佳，破碎后煤不過篩，都將造成大顆粒煤大量進入床中。
（5）篩子出現(xiàn)破損，使篩孔變大，造成粗顆粒煤大量進入床中。
床溫
床層溫度，指的密相區(qū)流動介質(zhì)的平均溫度。為保證良好的燃燒和傳熱，床溫一般控制在850～950℃之間穩(wěn)定運行。
- 在該溫度下灰不會融化，從而減少了結(jié)渣的危險性；
- 該溫度下具有較高的脫硫效率；
- 在該溫度下燃燒氣體的氮化物氣體較少；
- 在該溫度下煤中的堿金屬不會升華，可以降低受熱面的結(jié)渣；
影響床溫的因素
主要有負荷、投煤量、返料量、風量及一二次風配比等，具體有以下幾方面：
- 運行中煤種的變化時，發(fā)熱量的改變會改變床內(nèi)熱平衡，從而影響燃燒、傳熱和負荷，也會影響排放量，易造成床溫波動，發(fā)熱量越高，床溫就越高。
- 給煤量不均，時多時少，會使床溫忽高忽低，尤其有時操作不慎或短時間斷煤會使床溫急劇下降。
- 負荷改變后，風煤配比未及時調(diào)整，如負荷增大、煤量、風量未相應(yīng)增加，床溫就會下降，反之，床溫就會上升。
- 運行中給煤粒度控制不嚴或煤質(zhì)太差，排渣不及時，會使流化層底部流化質(zhì)量惡化，同時料層阻力增加使風量減少，風煤比失調(diào)，造成床溫逐漸下降。
- 風煤比調(diào)整不當，給煤過多，風量過小時，煤在爐內(nèi)不能良好燃燒，使床溫降低。如果運行人員誤認為煤量不夠，繼續(xù)增加煤量，會使風煤比嚴重失調(diào)，床溫急劇下降。如果風量過大，則會使煙氣帶走粒子熱量增加，也會使床溫下降。
料層差壓
料層差壓是表征流化床料層高度的物理量，一定的料層高度對應(yīng)一定的料層差壓。因為在流化狀態(tài)下，流化床的料層差壓，同單位面積上布風板上流化物料的重力與流化床浮力之差大約相等，對于正在運行的流化床鍋爐，根據(jù)燃用煤種和料層差壓來估算料層厚度是十分有用的。
料層差壓的影響
料層差壓對流化床鍋爐的穩(wěn)定運行有很大影響，料層過薄，料層容易吹穿而產(chǎn)生溝流，流化不均而引起局部結(jié)渣，難以形成穩(wěn)定的密相區(qū)，同時還會造成放渣含砒量高，燃燒不完全，增加了灰渣熱損失
料層過厚會增加風機壓頭，氣泡增大，揚析夾帶量增大，流化質(zhì)量下降，底部大顆粒物料沉積，危及安全運行，風機電耗増加，鍋爐效率下降。因此，料層厚度應(yīng)維持在適當?shù)姆秶话阏J為500mm左右為好。
料層差壓的控制
正常運行中，風門開度是不變的，如料層差壓增加，說明料層增厚，可以采取排放冷渣來減薄料層，注意一次排放量不要太大，以免影響流化，排放后應(yīng)將冷渣門關(guān)嚴以免漏入冷風引起冷渣管結(jié)渣，如有條件最好采取連續(xù)排渣。不同廠家料層差壓的測量方式不同，一般采用風室靜壓，作為參照，風室靜壓等于布風機阻力加料層阻力。在冷態(tài)試驗中測定不同風量下的布風板阻力，運行中可以通過風室靜壓，估算料層差壓和料層厚度。
對于13mm的物料，為保證最低流化風量，風室靜壓要控制在8KPa以上，這時對應(yīng)的料層差壓為正常運行料層控制的最小值。循環(huán)流化床鍋爐用一次風機、風壓相對煤粉爐風機風壓較高，運行中有風道撕裂現(xiàn)象，風機壓頭和風道的強度、風室的設(shè)計靜壓值也就決定了風室靜壓控制的最大值，正常運行中一般都要留有余量。以上最談到的是料層差壓控制的最小值和最大值，提供了控制的最大上下限，運行穩(wěn)定后，應(yīng)尋找控制的最佳值。料層差壓隨時間的變化曲線，斜率最小時對應(yīng)的料層差壓數(shù)值為最佳值。現(xiàn)在一般采用 DCS 控制，微機可以做出料層差壓曲線，曲線斜率最小時，對應(yīng)料層差壓為最小。如果沒有 DCS 微機控制，也可憑經(jīng)驗。
放渣后，床溫升高，說明料層控制過厚；放渣后，床溫下降，說明料層控制過薄。
爐膛差壓
爐膛差壓是表征流化床上部懸浮物料濃度的量，爐膛上部空間一定的物料濃度，對應(yīng)一定的爐膛差壓，對于同一煤種爐膛上部物料濃度增加，爐膛差壓值越大，爐膛差壓與鍋爐循環(huán)灰量成正比。
爐膛差壓的控制
流化床內(nèi)物料粒子濃度是決定爐膛上部蒸發(fā)受熱面?zhèn)鳠釓姸鹊闹饕蛩刂唬囼灡砻鳎病⒐苤g放熱系數(shù)隨粒子濃度成直線關(guān)變化。因此，鍋爐爐膛差壓越高，鍋爐循環(huán)灰量越大，將有更多的循環(huán)灰被帶到爐膛上部懸浮段參加二次燃燒，鍋爐出力也就越大。對于同一煤種，物料濃度增加，爐膛差壓值增大，對爐膛上部蒸發(fā)受熱傳熱強度越大，鍋爐出力越強，反之鍋爐出力越弱。循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)中，燃料燃燒在密相區(qū)的燃燒熱，有一部分由循環(huán)系統(tǒng)的返回料來吸收，帶到爐膛上部放熱，才能保持床溫的穩(wěn)定，如果循環(huán)量偏小，就會導(dǎo)致密相區(qū)放熱過大，流化床溫度過高，無法增加給煤量，帶不上負荷，因此，足夠的循壞灰量是控制床溫的有效手段。
控制爐膛差壓主要靠調(diào)整循環(huán)灰量來實現(xiàn)，當循環(huán)灰量少，爐膛差壓小，床溫偏高，不能滿足負荷的需要時應(yīng)適當增加二次風量及給煤量，這樣爐膛上部顆粒濃度增加，燃燒份額也得到增加，水冷壁的吸熱量增加，旋風分離器入口物料濃度增加，物料循環(huán)量增加，負荷增加。有時因燃料含灰量高，循壞量逐漸增大，床溫過低燃燒無法維持，這時應(yīng)放掉一部分循環(huán)灰，來降低爐膛差壓。
氮氧化物
氮氧化物是造成大氣污染的主要污染源之一。通常所說的氮氧化物NOx有多種不同形式：N2O、NO、NO2、N2O3、N2O4和 N2O5，其中NO和NO2是主要的大氣污染物。我國氮氧化物的排放量中70％來自于煤炭的直接燃燒。
研究表明，氮氧化物的生成途徑[2]有三種：
（1）熱力型NOx，指空氣中的氮氣在高溫下氧化而生成NOx；
（2）快速型NOx，指燃燒時空氣中的氮和燃料中的碳氫離子團如CH等反應(yīng)生成NOx；
（3）燃料型NOx，指燃料中含氮化合物在燃燒過程中進行熱分解，繼而進一步氧化而生成NOx；
在這三種形式中，快速型NOx所占比例不到5％；在溫度低于1300℃時，幾乎沒有熱力型NOx。對常規(guī)燃煤鍋爐而言，NOx主要通過燃料型生成途徑而產(chǎn)生。
氮氧化物的控制
低NOx燃燒技術(shù)主要有：分級燃燒、燃料再燃、低過剩空氣燃燒和煙氣再循環(huán)等幾種方式。
空氣分級燃燒
空氣分級燃燒的基本原理為：將燃燒所需的空氣量分成兩級送入，使第一級燃燒區(qū)內(nèi)過量空氣系數(shù)在0.8左右，燃料先在缺氧的富燃料條件下燃燒，使得燃燒速度和溫度降低，因而抑制了熱力型NOx的生成。同時，燃燒生成的CO與NO進行還原反應(yīng)，以及燃料N分解成中間產(chǎn)物(如NH、CN、HCN和NH3等)相互作用或與NO還原分解，抑制了燃料型NOx的生成。
在二級燃燒區(qū)內(nèi)，將燃燒用的空氣的剩余部分以二次空氣輸入，成為富氧燃燒區(qū)。此時空氣量雖多，一些中間產(chǎn)物被氧化生成NO，但因火焰溫度低，生成量不大，因而總的NOx生成量是降低的，最終空氣分級燃燒可使NOx生成量降低30％～40%。當采用空氣分級燃燒后，火焰溫度峰值明顯比不采用空氣分級燃燒時降低，故熱力型NOx降低。
燃料分級燃燒
在主燃燒器形成的初始燃燒區(qū)的上方噴入二次燃料，形成富燃料燃燒的再燃區(qū)，NOx進入本區(qū)將被還原成N2。為了保證再燃區(qū)不完全燃燒產(chǎn)物的燃盡，在再燃區(qū)的上面還需布置燃盡風噴口。改變再燃燒區(qū)的燃料與空氣之比是控制NOx排放量的關(guān)鍵因素。存在問題是為了減少不完全燃燒損失，需加空氣對再燃區(qū)煙氣進行三級燃燒，配風系統(tǒng)比較復(fù)雜。
煙氣再循環(huán)
除了空氣和燃料分級降低NOx的排放量之外，目前使用較多的還有煙氣再循環(huán)法。它是在鍋爐的空氣預(yù)熱器前抽取一部分低溫煙氣直接送入爐內(nèi)，或者是與一次風或二次風混合后送入爐內(nèi)，這樣不但可以降低燃燒溫度，而且也降低了氧氣濃度，因而可以降低NOx的排放濃度。
煙氣再循環(huán)技術(shù)，其核心在于利用煙氣所具有的低氧以及溫度較低的特點，將部分煙氣再循環(huán)噴人爐膛合適的位置，降低局部溫度及形成局部還原性氣氛，從而抑制NOx的生成。煙氣再循環(huán)技術(shù)在很多情況下是被用來防止鍋爐運行中的結(jié)焦問題。對于燃燒無煙煤等難燃煤種以及煤質(zhì)不是很穩(wěn)定的電站鍋爐，則不宜采用煙氣再循環(huán)技術(shù)。其原理為從空氣預(yù)熱器前抽取溫度較低的煙氣，通過再循環(huán)風機將抽取的煙氣送入空氣煙氣混合器，和空氣混合后一起送去爐內(nèi)。
