循環流化床鍋爐
循環流化床鍋爐全貌
水吸收爐膛燃燒火焰的輻射熱，使水冷壁中的水飽和，沸騰，蒸發，這個過程密度下降，汽和水混合物自然上升；
拆解過程-蒸汽產生
- 鍋爐給水（高壓）經過省煤器，對流管束熱交換，未達到飽和狀態的水，進入汽包；
- 鍋爐汽包里的水經下降管，下聯箱進入水冷壁（上升管）；
- 水冷壁受到鍋爐內燃燒過程的熱輻射，沸騰產生的高溫蒸汽（汽水混合物）；
- 汽水混合物進入汽包后，汽水分離器（旋風分離器，波形板分離器，水的密度差進行重力分離）對蒸汽進行清洗，之后會進入高溫過熱器、再熱器，進一步；
汽包
汽包和下聯箱，將水加熱成飽和水的加熱過程；飽和水汽化成飽和蒸汽；飽和蒸汽加熱成過熱蒸汽；
作用：儲能緩沖作用
飽和蒸汽：當液體在密閉空間中蒸發時，液體分子通過液面進入上面成為蒸汽分子；由于蒸汽分子處于紊亂的熱運動中，他們相互碰撞，并和容器壁以及頁面發生碰撞，有的蒸汽分子被液體分子吸收，重新返回液體分子。
當單位時間內進入空間的分子數與返回液體中的分子數目相等時，則蒸發和凝結處于動態平衡狀態，這時雖然蒸發和凝結仍在進行，但空間中蒸汽分子密度不再增大，此時狀態稱為飽和狀態。
拆解過程-燃燒過程
循環流化床得燃燒過程，即組織燃料按照一定方式進行燃燒，主要由燃燒器和爐膛兩個部分構成：
- 石灰石 和 煤顆粒（6-10mm）通過助燃器送入爐膛，并組織一定氣流結構（一次風和二次風）；
- 煤顆粒和空氣混合燃燒后，先以熱輻射將大部分熱量傳送水冷壁l；
- 引風機，使爐膛內煙氣上升進入煙道，氣固分離器，煙氣參與換熱，除塵，排至煙筒；
強耦合
- 如果需要調節負荷，需要調節燃料，同時調整給風量，以使用風量和燃料量的比例；
- 如果需要調整煙氣含氧量，需要調節送風量，同時需要調節燃料量；
- 如果需要調節爐膛負壓，需要調節引風機，同時不能忽略送風量對其影響；
總風量
總風量 = 一次風量 + 二次風量
一次風
定義：一次風指的是從布風板下方送入爐膛、用來使料層充分流化、控制床溫和保證初期流化燃燒所需的風。
一次風的作用
- 形成足夠托舉料層的氣墊能力，保證料層熾熱顆粒與新入爐燃料顆粒的快速傳質，促進冷熱顆粒混合，均勻床溫，強化下部傳熱。
- 補充著火初期和燃燒過程前期的必要氧量，產生良好的初期穩定著火與還原區燃燒狀態，保證粗顆粒層沸騰燃燒份額和燃盡率。
- 通過一次風的調節，實現對床溫的良好控制，滿足循環流化床鍋爐料層溫度在850~950℃范圍內的燃燒要求。
- 在布風板均勻布風的作用下，實現料層的均勻流化，減少出現偏床、節涌、溝流等局部流化異常。
- 產生強烈的流態化燃燒過程，促進料層粗大顆粒的熱態破裂，為密相區及其上方區域提供基本的細微顆粒群，形成粗顆粒向細顆粒的轉移。
一次風的影響
一次風主要有兩方面影響，床溫和流化。
一次風量大小直接關系到流化質量的好壞。循環流化床鍋爐在運行前都要進行冷態試驗，并作出在不同料層厚度（料層差壓）下的臨界流化風量曲線，在運行時以此作為風量調整的下限，如果風量低于此值，料層就可能流化不好，時間稍長就會發生結焦。
當空氣系數一定時，一次風偏大，床溫會隨之下降。
- 流化風的加強，會使密相區顆粒進入稀相區，密相區燃燒份額下降，耗氧量下降從而床溫下降，而稀相區燃料濃度增加，耗氧量增加；
- 同時，飛灰含碳量升高，回料也會增多，和給煤一起是低溫物質，同樣會使床溫下降；
當空氣系數一定時，當一次風偏小，床溫會分燃燒和流化有所不同，具體看比例：
- 燃燒，滿足不了密相區的燃燒份額，床溫下降（一次風小，燃燒放出的熱，不滿足冷物質吸收的熱---------新進的煤和循環后返回床料的灰，就會引起床溫下降）；
- 流化，密相區向上燃料濃度的減少，床溫增加（一次風小，流化時候吹響密相區的燃料濃度減少，會留在床料上發揮熱量，使得床溫升高）；
經濟性：一次風在保證床料充分流化的基礎上，可適當降低，以減少熱煙氣帶走的熱量，保持較高的床溫，提高燃燒效率。
一次風控制的難點：使用一次風控制床溫，而一次風主要任務是建立穩定的循環流化狀態，調節范圍很窄，且要求穩定。但床溫受煤質擾動（粒度，熱值，揮發份）等因素的影響頻繁變化，一次風頻繁變化，會嚴重影響床料流化狀態，威脅鍋爐安全運行；
二次風
二次風主要指不參與床料層底部流化、用于稀相區和懸浮段物料顆粒燃燒的助燃風，富氧燃燒。二次風噴口一般沿爐膛高度方向上布置兩層或三層。
二次風的設計要求要有足夠的穿透能力，所以一般二次風布置是從爐膛短方向進入，形成射入爐膛燃燒室的強沖空氣流，速度一般為50m/s以上。
二次風的作用
- 調節運行氧量，形成分級送風，在低溫燃燒方式下進一步降低NO、SO,排放。
- 增加顆粒之間的相互運動、摩擦和撞擊，便于剝離焦炭粒子表面灰殼，促進其與氧氣的接觸，確保懸浮段快速流化和氣力輸送區域燃料的燃燒效率，提高燃盡率。
- 高速二次風良好的穿透能力保證了爐膛橫斷面各處顆粒充分供應氧氣，減少高濃度物料顆粒的貧氧區域。
- 二次風所產生的強烈擾動加速了顆粒的傳質和載熱過程，促進爐膛內部物料的溫度平衡，強化了爐膛受熱面的傳熱能力。
二次風的影響
稀相區的溫度反映了稀相區燃燒的強度，其強度隨著溫度的升高而加強。但二次風量大時，其風壓也高。所以二次風形成的射流其穿透性也越強，造成爐內擾動性也越強。稀相區細顆粒分布也均勻，與氧氣混合的越好，燃燒的越充分，飛灰含碳量也隨之減少。
當二次風過大，煙氣流速增大，會導致飛灰含碳量升高，排煙熱損失加大。同時，也造成受熱面的磨損加劇；
二次風對鍋爐經濟性的影響
二次風的調整不僅對鍋爐安全性有舉足輕重的影響，而且對經濟性的影響也非常明顯。
本廠燃用的煤是品質較差的貧煤，平均煤質如下表所示：
發熱量（KJ/Kg） 水分(%) 揮發分(%) 灰分(%)
21949 8.69 10.42 27.75
由于燃用煤種揮發份較低，所以在調整中應加大下部二次風份額，增加密相區空氣量，增加煤在密相區的燃燒份額。在鍋爐投運初期，滿負荷運行時，二次風開度35%，在這種工況下，床溫780℃左右，飛灰可燃物高達14%。經過摸索，加大二次風的開度，適當提高過量空氣系數下，二次風開度在45%到55%之間視煤質情況進行調整。通過以上調整，稀相區的物料濃度降低，內循環物料量減少，密相區燃料燃燒放出的熱量被返混物料吸收量減少，提高了密相區床層溫度。床層溫度的提高又提高了煤在密相區的燃燒份額，形成了良性循環。如此調整后，鍋爐運行床溫提高了15℃，飛灰可燃物降至9.5%，提高了鍋爐運行的經濟性。
一、二次風配比
由于循環流化床采用分段燃燒，在密相區為欠氧燃燒，會產生一氧化碳，一氧化碳在爐膛上部與二次風混合后，進一步燃燒放出熱量，變為二氧化碳。這樣就改變了密相區與稀相區的燃燒份額，使爐膛上部也保持較高的溫度水平，更有利于爐膛上不得顆粒燃盡。
在某廠鍋爐運行初期，由于排渣不暢，爐底大顆粒很多，流化不好，只能將一次風加大運行，為維持合理的過量空氣系數，減少二次風的開度。由于二次風量較小，密相區燃燒份額減少，稀相區燃燒份額增大，n且上部物料濃度增大，不僅加劇了上部水冷壁磨損。同時，由于助燃的二次風量不足，使鍋爐高溫分離器內存在嚴重的后燃現象，即部分可燃物在高溫分離器內燃燒，導致分離器出口煙氣溫度升高，出入口溫差增大，n煤粒度變化時，旋風分離器出口溫度達1000℃，溫差甚至達到80℃左右。煤的后燃導致煙氣溫度上升，使得煙氣對尾部對流受熱面傳熱量增加，過熱器出現超溫，鍋爐減溫水量增大，嚴重影響了受熱面的安全。nn 發現這些問題后，對鍋爐作了如下調整nn （1）運行中在保證流化的前提下，盡量降低一次風，增大二次風。根據煤質及時做出調整，發現煤的粒度較細的時候，及時調整一、二次風的配比，增大二次風的比例，加大密相區燃燒份額，n降低上層物料濃度，減少磨損。在調整中，二次風最大可占總風量的45%。nn （2）試驗表明，循環流化床鍋爐存在核心貧氧區，這是造成后燃的重要原因。所以在調整中，注意調整二次風的風門開度，適當提高二次風風壓，增加入爐二次風的剛度，以消除鍋爐存在的中心貧氧區，n減少后燃的份額，減少尾部受熱面吸熱量，保證受熱面的安全。
一、二次風配比總的原則
一次風率指從布風板低下加入的風量占總風量的比例；（二次風率同理）
一次風控制床溫、流化；二次風調節氧量。一次風率對密相區的熱量釋放份額起決定性作用，在同樣的燃料特性和流化速度條件下，一次風率越大，燃料在密相區熱量釋放份額越大。
在35%以下負荷一般保持點火時的固定一次風量不變，以保證超過或接近完全流化臨界風量為準，此時，二次風原則上一般為 15%~30%。
負荷超過此值以后（35%-65%），開始根據流化程度、床溫和氧量分別增加一次風量和二次風量。
當負荷已經增加到65%或更高時，鍋爐受熱面防磨；一次風量基本停止變化。在此之后再根據氧量和床溫變化，不斷增加二次風量，直至達到最大蒸發量下的對應風量。在床溫適當的前提下，應盡量提高二次風率、降低一次風率，這有利于循環流化床鍋爐高效分級燃燒，對NO、和 SO,減排也有利。
擴展內容：
https://www.zgypkj.com/support/glbk/884.html
https://patentimages.storage.googleapis.com/9f/cf/4a/a16584206006ab/CN101329582A.pdf
排煙氧含量
定義
實際供給的空氣量與理論空氣量之比，稱為過量空氣系數。（http://news.eeworld.com.cn/MEMS/ic471492.html）
在各種爐子或燃燒室中，為使燃料盡可能燃燒完全，實際供入的空氣量總要大于理論空氣量（其超出部分稱為“過剩空氣量”），即過量空氣系數必須大于1；
爐膛過量空氣系數一般取1.3～1.4，即煙氣氧含量控制在5%～6%。由于各方面的原因，在實際生產中將煙氣中的氧含量控制在6%以下有較大的難度，一般燃用煙煤和無煙煤所要求的爐膛內過量空氣系數為1.5左右，即把煙氣氧含量控制在6%～8%作為鏈條鍋爐經濟運行指標。
尋找最佳燃燒效率點
摘自：全國金屬學會2006年能源與熱工學會年會論文集
因為供給加熱爐，鍋爐等設備的燃料燃燒熱，并不是全部被利用了。以鍋爐為例，有效熱是為了使物料加熱必須傳入的熱量，但這部分熱量不好測量；
根據爐子熱平衡可知：
N = 1 - (Q1+Q2+Q3+Q4)/Q
式中, Q———供給爐子的熱量；
Q1 ———— 爐子煙氣（廢氣）中過剩空氣帶走的物理熱；
Q2 ————爐子煙氣（廢氣）中燃料不完全燃燒而生成的或未燃燒的CO其帶走的物理熱；
Q3 ————爐子設備熱損失（包括爐體散熱，逸氣損失，冷卻水帶走，熱輻射等）；
Q4 ————其他熱損失；
上圖，顯示了熱效率和各項損失隨著空燃比a的增加的變化規律。（空燃比，是混合氣中空氣與燃料之間的質量的比例。一般用每克燃料燃燒時所消耗的空氣的克數來表示。）
當鼓風量過大時（即空燃比a偏大），雖然能使燃料充分燃燒，但煙氣中過剩空氣量偏大，表現為煙氣中氧含量高，過剩空氣帶走的熱損失Q1增大，導致熱效率n 偏低。與此同時，過量揚起會與燃燒中的S，煙氣中的氮反應生成有害物質。
當鼓風量偏低時（即空燃比a減小），表現為煙氣中氧含量低，CO含量高，雖說排煙熱損失小，但燃料沒有完全燃燒，熱損失Q2增大，熱效率也將降低。另外，煙囪也會冒黑煙而污染環境。
所謂提高燃燒效率，就是要適量的燃料與適量的空氣組成最佳比例進行燃燒。實驗研究表明，圖2為煙氣中氧含量和CO含量與爐子能耗的關系。
圖2中，“過量空氣能耗” 陰影面積表示富余的空氣形成的能耗（或熱損失），表征為煙氣中氧氣含量。“過量燃料能耗” 陰影面積表示有未完全燃燒的燃料所引起的能耗，表征為煙氣中CO含量。
可以看出，若要降低這兩部分能耗（同時亦可提高產品質量），必須降低煙氣中氧含量和CO含量，但煙氣中氧的含量和CO含量是相互制約的兩個因素。若將上述兩個陰影區疊加成另外一條曲線，即總效率損失曲線，其最小值即為最佳的燃料控制點，此處熱損失最小，熱效率最高，即煙氣中氧含量約為1%。
由上文克制，熱效率與煙氣中的一氧化碳，氧氣，二氧化碳含量以及排煙溫度，供熱負荷，霧化條件等因素有關。因此，可通過測量并控制煙道氣體中一氧化碳，氧氣，二氧化碳含量來調節空氣消耗系數，來達到最高燃燒效率。
煤燃燒的滯后
- 煤進入爐內又一個受熱，烘干，爆破，著火的過程，需要1-2min，這期間是吸熱過程。弊端：當給煤增速太快時，可能出現先降溫后升溫的雙向過程，給閉環控制帶來不利。
- 給煤量改變，到鍋爐主汽壓力變化存在非常大的滯后，大概需要9-11分鐘。弊端：經常容易導致過調現象，主汽壓力大幅度擺動，而調節周期過長；
燃料粒度
我國循環流化床鍋爐用煤為寬篩分物料，一般要求為0-8mm，燃料粒度的大小會引起送風量、燃燒份額和飛灰濃度的變化，從而影響汽溫的變化。如燃煤的粒度大于8-10mm時，若維持在設計風量下運行有可能使粗顆粒沉積而引起事故（這是我國流化床鍋爐不能長期穩定運行的主要原因之一）為使粗顆粒流化，必需加大送風量，結果造成顆粒揚析率增加，密相區內的燃燒份額降低，稀相區內的燃燒份額增加，同時增大送風量又使過熱器區域的煙增加，使氣溫上升，嚴重時還可能使部分細顆粒煤在過熱器區域燃燒，而造成汽溫超限。
造成燃煤粒度不合要求的原因由以下幾個方面，運行中應嚴格控制，保證鍋爐的安全經濟運行。
（1）制煤系統不合適，原煤未先經過篩分就進行破碎，造成細粉煤含量過多。
（2）篩子運行不正常，運行一段時間后特別當煤較濕時，篩孔發生部分堵塞，使煤的粒度越來越細。
（3）輸煤系統上無吸鐵裝置或運行不正常，使鐵釘、鐵塊等進入流化床中。
（4）破碎機運行不正常，破碎效果不佳，破碎后煤不過篩，都將造成大顆粒煤大量進入床中。
（5）篩子出現破損，使篩孔變大，造成粗顆粒煤大量進入床中。
床溫
床層溫度，指的密相區流動介質的平均溫度。為保證良好的燃燒和傳熱，床溫一般控制在850～950℃之間穩定運行。
- 在該溫度下灰不會融化，從而減少了結渣的危險性；
- 該溫度下具有較高的脫硫效率；
- 在該溫度下燃燒氣體的氮化物氣體較少；
- 在該溫度下煤中的堿金屬不會升華，可以降低受熱面的結渣；
影響床溫的因素
主要有負荷、投煤量、返料量、風量及一二次風配比等，具體有以下幾方面：
- 運行中煤種的變化時，發熱量的改變會改變床內熱平衡，從而影響燃燒、傳熱和負荷，也會影響排放量，易造成床溫波動，發熱量越高，床溫就越高。
- 給煤量不均，時多時少，會使床溫忽高忽低，尤其有時操作不慎或短時間斷煤會使床溫急劇下降。
- 負荷改變后，風煤配比未及時調整，如負荷增大、煤量、風量未相應增加，床溫就會下降，反之，床溫就會上升。
- 運行中給煤粒度控制不嚴或煤質太差，排渣不及時，會使流化層底部流化質量惡化，同時料層阻力增加使風量減少，風煤比失調，造成床溫逐漸下降。
- 風煤比調整不當，給煤過多，風量過小時，煤在爐內不能良好燃燒，使床溫降低。如果運行人員誤認為煤量不夠，繼續增加煤量，會使風煤比嚴重失調，床溫急劇下降。如果風量過大，則會使煙氣帶走粒子熱量增加，也會使床溫下降。
料層差壓
料層差壓是表征流化床料層高度的物理量，一定的料層高度對應一定的料層差壓。因為在流化狀態下，流化床的料層差壓，同單位面積上布風板上流化物料的重力與流化床浮力之差大約相等，對于正在運行的流化床鍋爐，根據燃用煤種和料層差壓來估算料層厚度是十分有用的。
料層差壓的影響
料層差壓對流化床鍋爐的穩定運行有很大影響，料層過薄，料層容易吹穿而產生溝流，流化不均而引起局部結渣，難以形成穩定的密相區，同時還會造成放渣含砒量高，燃燒不完全，增加了灰渣熱損失
料層過厚會增加風機壓頭，氣泡增大，揚析夾帶量增大，流化質量下降，底部大顆粒物料沉積，危及安全運行，風機電耗増加，鍋爐效率下降。因此，料層厚度應維持在適當的范圍，一般認為500mm左右為好。
料層差壓的控制
正常運行中，風門開度是不變的，如料層差壓增加，說明料層增厚，可以采取排放冷渣來減薄料層，注意一次排放量不要太大，以免影響流化，排放后應將冷渣門關嚴以免漏入冷風引起冷渣管結渣，如有條件最好采取連續排渣。不同廠家料層差壓的測量方式不同，一般采用風室靜壓，作為參照，風室靜壓等于布風機阻力加料層阻力。在冷態試驗中測定不同風量下的布風板阻力，運行中可以通過風室靜壓，估算料層差壓和料層厚度。
對于13mm的物料，為保證最低流化風量，風室靜壓要控制在8KPa以上，這時對應的料層差壓為正常運行料層控制的最小值。循環流化床鍋爐用一次風機、風壓相對煤粉爐風機風壓較高，運行中有風道撕裂現象，風機壓頭和風道的強度、風室的設計靜壓值也就決定了風室靜壓控制的最大值，正常運行中一般都要留有余量。以上最談到的是料層差壓控制的最小值和最大值，提供了控制的最大上下限，運行穩定后，應尋找控制的最佳值。料層差壓隨時間的變化曲線，斜率最小時對應的料層差壓數值為最佳值。現在一般采用 DCS 控制，微機可以做出料層差壓曲線，曲線斜率最小時，對應料層差壓為最小。如果沒有 DCS 微機控制，也可憑經驗。
放渣后，床溫升高，說明料層控制過厚；放渣后，床溫下降，說明料層控制過薄。
爐膛差壓
爐膛差壓是表征流化床上部懸浮物料濃度的量，爐膛上部空間一定的物料濃度，對應一定的爐膛差壓，對于同一煤種爐膛上部物料濃度增加，爐膛差壓值越大，爐膛差壓與鍋爐循環灰量成正比。
爐膛差壓的控制
流化床內物料粒子濃度是決定爐膛上部蒸發受熱面傳熱強度的主要因素之一，試驗表明，床、管之間放熱系數隨粒子濃度成直線關變化。因此，鍋爐爐膛差壓越高，鍋爐循環灰量越大，將有更多的循環灰被帶到爐膛上部懸浮段參加二次燃燒，鍋爐出力也就越大。對于同一煤種，物料濃度增加，爐膛差壓值增大，對爐膛上部蒸發受熱傳熱強度越大，鍋爐出力越強，反之鍋爐出力越弱。循環流化床鍋爐密相區中，燃料燃燒在密相區的燃燒熱，有一部分由循環系統的返回料來吸收，帶到爐膛上部放熱，才能保持床溫的穩定，如果循環量偏小，就會導致密相區放熱過大，流化床溫度過高，無法增加給煤量，帶不上負荷，因此，足夠的循壞灰量是控制床溫的有效手段。
控制爐膛差壓主要靠調整循環灰量來實現，當循環灰量少，爐膛差壓小，床溫偏高，不能滿足負荷的需要時應適當增加二次風量及給煤量，這樣爐膛上部顆粒濃度增加，燃燒份額也得到增加，水冷壁的吸熱量增加，旋風分離器入口物料濃度增加，物料循環量增加，負荷增加。有時因燃料含灰量高，循壞量逐漸增大，床溫過低燃燒無法維持，這時應放掉一部分循環灰，來降低爐膛差壓。
氮氧化物
氮氧化物是造成大氣污染的主要污染源之一。通常所說的氮氧化物NOx有多種不同形式：N2O、NO、NO2、N2O3、N2O4和 N2O5，其中NO和NO2是主要的大氣污染物。我國氮氧化物的排放量中70％來自于煤炭的直接燃燒。
研究表明，氮氧化物的生成途徑[2]有三種：
（1）熱力型NOx，指空氣中的氮氣在高溫下氧化而生成NOx；
（2）快速型NOx，指燃燒時空氣中的氮和燃料中的碳氫離子團如CH等反應生成NOx；
（3）燃料型NOx，指燃料中含氮化合物在燃燒過程中進行熱分解，繼而進一步氧化而生成NOx；
在這三種形式中，快速型NOx所占比例不到5％；在溫度低于1300℃時，幾乎沒有熱力型NOx。對常規燃煤鍋爐而言，NOx主要通過燃料型生成途徑而產生。
氮氧化物的控制
低NOx燃燒技術主要有：分級燃燒、燃料再燃、低過剩空氣燃燒和煙氣再循環等幾種方式。
空氣分級燃燒
空氣分級燃燒的基本原理為：將燃燒所需的空氣量分成兩級送入，使第一級燃燒區內過量空氣系數在0.8左右，燃料先在缺氧的富燃料條件下燃燒，使得燃燒速度和溫度降低，因而抑制了熱力型NOx的生成。同時，燃燒生成的CO與NO進行還原反應，以及燃料N分解成中間產物(如NH、CN、HCN和NH3等)相互作用或與NO還原分解，抑制了燃料型NOx的生成。
在二級燃燒區內，將燃燒用的空氣的剩余部分以二次空氣輸入，成為富氧燃燒區。此時空氣量雖多，一些中間產物被氧化生成NO，但因火焰溫度低，生成量不大，因而總的NOx生成量是降低的，最終空氣分級燃燒可使NOx生成量降低30％～40%。當采用空氣分級燃燒后，火焰溫度峰值明顯比不采用空氣分級燃燒時降低，故熱力型NOx降低。
燃料分級燃燒
在主燃燒器形成的初始燃燒區的上方噴入二次燃料，形成富燃料燃燒的再燃區，NOx進入本區將被還原成N2。為了保證再燃區不完全燃燒產物的燃盡，在再燃區的上面還需布置燃盡風噴口。改變再燃燒區的燃料與空氣之比是控制NOx排放量的關鍵因素。存在問題是為了減少不完全燃燒損失，需加空氣對再燃區煙氣進行三級燃燒，配風系統比較復雜。
煙氣再循環
除了空氣和燃料分級降低NOx的排放量之外，目前使用較多的還有煙氣再循環法。它是在鍋爐的空氣預熱器前抽取一部分低溫煙氣直接送入爐內，或者是與一次風或二次風混合后送入爐內，這樣不但可以降低燃燒溫度，而且也降低了氧氣濃度，因而可以降低NOx的排放濃度。
煙氣再循環技術，其核心在于利用煙氣所具有的低氧以及溫度較低的特點，將部分煙氣再循環噴人爐膛合適的位置，降低局部溫度及形成局部還原性氣氛，從而抑制NOx的生成。煙氣再循環技術在很多情況下是被用來防止鍋爐運行中的結焦問題。對于燃燒無煙煤等難燃煤種以及煤質不是很穩定的電站鍋爐，則不宜采用煙氣再循環技術。其原理為從空氣預熱器前抽取溫度較低的煙氣，通過再循環風機將抽取的煙氣送入空氣煙氣混合器，和空氣混合后一起送去爐內。
