（一）事件發生前工況2018年02月10日網調令#2機組調停，02月25日調停結束#2機組啟動，2月25日14時30分#2機組并網。26日19時00分#2機組AGC

（一）事件發生前工況

2018年02月10日網調令#2機組調停，02月25日調停結束#2機組啟動，2月25日14時30分#2機組并網。26日19時00分#2機組AGC指令由488MW降至458MW，隨后又升至645MW，19時24分#2機組升負荷至625MW時，主蒸汽壓力23.75MPa，主汽溫度534℃，主蒸汽流量1953T/H，鍋爐給水流量1928T/H，爐膛負壓穩定，引風機電流550A，機組運行參數正常；19時58分爐膛負壓突然升高（由-106Pa升至+75Pa），兩臺引風機電流增大，由530A升高至590A，運行人員減少總風量，并將負荷由625MW降至610MW，同時發現末過#8管屛大部分壁溫測點快速升高，過熱器部分壁溫超溫報警（大于590℃）；20時11分#2機組鍋爐給水流量1954t/h，主蒸汽流量1852t/h，給水流量異常大于主蒸汽流量100t/h左右，凝結水補水調門異常開大至100%，四管泄漏系統多點報警，泄漏概率為10%，退出聲波吹灰器；20時21分就地檢查鍋爐左側末過區域聲音異常，判斷為鍋爐左側末過發生泄漏，立即解除機組AGC控制，快速降負荷至330MW維持運行，向網調申請停機；27日15時45時#2機組打閘停機。

二、檢查情況

（一）運行方面

1. 調取#2爐啟機過程運行曲線（見圖1），爆管前末過11屏未發生超溫運行情況。

2. 調取啟機運行曲線（見圖2、3），在機組啟動過程中未出現過熱器壁溫異常情況。

3.機組啟動階段02月25日04時50分啟動第一臺磨煤機時主蒸汽溫度變化率為+16.2℃/min； 02月26日19時06分機組負荷458MW升至625MW時，啟動磨煤機時主蒸汽溫度變化率最大為+7.58℃/min。

（二）檢修方面

1.末過爆管部位宏觀及測厚檢查

末過第11屏第8根（簡稱11-8）入口段標高62737mm處爆管，11-8爆管后出列穿過第10屏5、6圈、第9屏4、5圈、第8屏4、5圈，將第7屏6、7圈頂出列。吹漏7-5、7-8、8-5，吹損7-9、8-2、8-3、8-4、8-6、8-7、8-8、9-3、9-4、9-5、9-6、9-7、9-8共計13根。第7至11屏由于受爆管瞬間沖擊力作用使7-6、7-7、7-8、8-4、8-5、8-7、10-5、11-6、11-7、11-8、11-9、11-10共計12根變形出列。

t:150%?b tf?e?g體;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-hansi-font-family: Calibri;color:black'>升至625MW時，啟動磨煤機時主蒸汽溫度變化率最大為+7.58℃/min。

末過11-8爆口部位規格為Φ51×10mm，爆口位于SA-213T91和SA-213TP347H異種鋼焊口靠SA-213T91側。爆口呈喇叭狀，長徑（軸向）：110mm，短徑（徑向）：75mm，爆口處管段脹粗明顯，爆口唇邊鋒利，有撕裂紋，爆口處管材內、外壁光滑，未見明顯的氧化物和縱向裂紋，爆口形貌具有SA-213T91鍋爐爐管短期過熱爆管的爆口特征。

US>8-? pn?e?g lang=EN-US>8-7、10-5、11-6、11-7、11-8、11-9、11-10共計12根變形出列。

t:150%?b tf?e?g體;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-hansi-font-family: Calibri;color:black'>升至625MW時，啟動磨煤機時主蒸汽溫度變化率最大為+7.58℃/min。

2.末過氧化皮檢測

對末過11-8爆口上、下管段和末過8-5吹漏點上管段氧化皮脫落情況進行內窺鏡檢查發現：管內壁氧化皮脫落痕跡明顯，且脫落量較大，由于爆管脫落的氧化皮已被吹出，彎頭部位未見殘留氧化皮。從管內可以看到管壁未脫落氧化皮與管內壁結合不致密，存在分層、翹起等現象。

在末過入口聯箱處對11-1和11-9管圈割管（見圖13、14），內窺鏡檢查11-8管座入口及其入口附近未見異物，對末過入口聯箱內部內窺鏡反復檢查，整體干凈，未見異物。

3除了對爆口上、下管段和吹漏點進行檢查外，還對#2鍋爐分隔屏過熱器、末過、末級再熱器不銹鋼彎頭全部進行了檢測。經檢測、復測、定性、定量分析：未發現氧化皮堆積量占截面大于1/3的彎頭，不會阻礙蒸汽介質的通流而影響熱交換，故不需要割管清理。相關檢查記錄見附表1。

'（三）上次調停檢修記錄

2018年2月11日#2機組調停，對#2鍋爐分隔屏過熱器、末過、末級再熱器不銹鋼彎頭全部檢測。經檢測、復測、定性、定量分析：發現末過氧化皮堆積量占截面大于1/3的彎頭共計8根，分隔屏過熱器氧化皮堆積量占截面大于1/3的彎頭共計27根，其余氧化皮堆積量較小不足1/3，不會阻礙蒸汽介質的通流而影響熱交換，故不需要割管清理，相關檢查記錄見附表2。

ine-he? :5?e?gamily:宋體;mso-ascii-font-family:Calibri;mso-hansi-font-family: Calibri;color:black'>時，啟動磨煤機時主蒸汽溫度變化率最大為+7.58℃/min。

從表2和表3中可以看出：末過管內脫落氧化皮測厚最小值為110μm，最大值達260μm，平均值為152.9μm；分隔屏過熱器管內氧化皮測厚最小值為85μm，最大值達200μm，平均值為135.4μm。

（四）金相檢驗情況：

對#2爐末過取樣兩根，一根為爆管爆口處的管段（11排第8圈管），另一根取與爆管相鄰處的管段（7排第9圈管），將管樣送寧夏機械研究院股份有限公司做金相組織、維氏硬度、迎風面拉伸、氧化皮測厚等性能檢驗，檢驗結果兩管樣的抗拉強度、屈服強度、斷后伸長率、維氏硬度全部在SA-213TP347H材質的技術指標的合適范圍內（詳細檢驗數據見檢驗報告），管材不存在質量問題，但從內壁氧化皮厚度檢測數據來看，3個試樣厚度分別為0.22㎜、0.10㎜、0.12㎜。另對爆口邊緣母材進行金相組織分析，金相組織為鐵素體+碳化物顆粒+少量粒狀貝氏體，組織正常；爆口處壁厚明顯變薄，爆口邊緣鋒利，爆口表面存在氧化皮軸向裂紋，該爆口屬于短時超溫爆口。（具體見附件3：#2鍋爐末級過熱器管檢驗報告）

三、爆管處理情況

1.爆管、吹漏、吹損、彎曲、變形管段換管校正

（1）末過11-8爆管，入口段及前后彎頭更換共計20米；

（2）末過11-8爆管后吹漏7-5、7-8、8-5，共計更換24米；

（3）對吹損的7-9、8-2、8-3、8-4、8-6、8-7、8-8、9-3、9-4、9-5、9-6、9-7、9-8共計更換45米。

（4）對9-1吹損部位進行補焊。

（5）對末過7-11屏因爆管脫落管卡進行恢復；

（6）對出列管校正恢復。

（7）對12道SA-213T91和SA-213 TP347H異種鋼焊口進行熱處理及射線檢測。

2.防磨防爆檢查及缺陷處理

本次檢修中，未發現氧化皮堆積量占截面大于1/3的彎頭，不會阻礙蒸汽介質的通流而影響熱交換，故不需要割管清理。

四、原因分析

根據寧夏機械研究院股份有限公司檢驗報告結論，此次末過爆管屬于短時超溫爆管，原因分析如下：

1.在檢修過程中，氧化皮檢測、清理不到位。通過翻閱檢修記錄，符合氧化皮檢測標準，檢測、清理不到位情況可以排除。

2.在啟動過程中，壁溫、汽溫升降速率過大。通過查閱曲線，壁溫升降速率1.75℃/min，符合要求；機組啟動階段02月25日04時50分啟動第一臺磨煤機時主蒸汽溫度變化率為+16.2℃/min； 02月26日19時06分機組負荷458MW升至625MW時，啟動磨煤機時主蒸汽溫度變化率最大為+7.58℃/min。機組啟動過程中，第一臺磨煤機啟動時，主蒸汽溫度變化率超標是由設備的特性決定的；升負荷過程中，主蒸汽變化率+7.58℃/min，雖然超過標準值，但是主蒸汽壓力、流量大，不會造成氧化皮瞬間脫落堵塞。

3. 根據寧夏機械研究院股份有限公司檢驗報告，氧化皮厚度最高達到0.22mm，已到生成、脫落的高峰期。同時末過11—8管屏無溫度測點，缺少監視手段，無法確認氧化皮脫落時間。

4. 異物堵塞。通過割管與用內窺鏡檢查聯箱未發現異物。

五、暴露問題

1.從機組投產后，檢修、運行人員對防止氧化皮的生成和脫落做了大量的工作，并取得了一定的效果，但對氧化皮產生、脫落的周期研究不足。

2.因對氧化皮產生、脫落的周期研究不足和汽水品質中鐵離子含量的變化沒有引起足夠的重視，啟動過程中對氧化皮吹掃沒有進行方案上的優化。

3.末過管屏溫度測點沒有全覆蓋。

4. 氧化皮產生、脫落的周期研究不夠深入，根據氧化皮檢測結果沒有對割管標準進行優化。

5.以上問題說明技術監督管理不到位。

六、防范措施

1.建立氧化皮生成量和脫落周期模型，為運行和檢修提供依據。

2.啟動過程中加強對汽水品質中鐵離子含量的分析，優化氧化皮吹掃方案。

3.逐步增加末過溫度測點，完善監控手段。

4.在#2機組提效增容改造期間對末過管材進行升級。

5.加強技術監督人員關于氧化皮防治的技術交流與學習，對氧化皮產生、脫落機理進行分析與總結，為機組運行和檢修過程中防治氧化皮提供技術指導。