一、事件經(jīng)過2018年11月21日21時00分，2號機(jī)組負(fù)荷314MW，運(yùn)行參數(shù)正常。21時38分，爐膛冒正壓（437Pa），兩臺引風(fēng)機(jī)均自動加至滿出力，爐管泄

一、事件經(jīng)過

2018年11月21日21時00分，2號機(jī)組負(fù)荷314MW，運(yùn)行參數(shù)正常。21時38分，爐膛冒正壓（437Pa），兩臺引風(fēng)機(jī)均自動加至滿出力，爐管泄漏14點數(shù)值明顯增大（由37%增大到76%,測點位于爐內(nèi)標(biāo)高45米右側(cè)墻），隨后進(jìn)行降壓、降負(fù)荷操作，給水流量不正常高于蒸汽流量100噸/小時以上，判斷鍋爐受熱面發(fā)生泄漏。2號機(jī)組于11月22日02時55分，打閘停機(jī)。

二、停爐檢查情況

停爐冷卻后檢查，右側(cè)墻水冷壁標(biāo)高48米，泄漏3根，吹損減薄6根，頂棚水冷壁吹損減薄共計18根，06屏高溫再熱器第22根和30根泄漏，吹損減薄13根。共計換管42根。根據(jù)現(xiàn)場爆口及管壁吹損減薄氣流方向判斷分析，此次泄漏首爆口為高再第6屏第30根管，首爆口泄漏吹損側(cè)墻水冷壁形成第二漏點，側(cè)墻水冷壁泄漏后對頂棚和06屏高再大面積吹損減薄。

右側(cè)墻水冷壁檢查密封焊縫無焊接缺陷，管材無原始缺陷，漏點周邊相鄰管有明顯吹損減薄，漏點周邊有減薄翻邊形貌；高溫再熱器第22根泄漏點尺寸130×45mm，爆口內(nèi)、外壁無腐蝕坑及宏觀原始缺陷，爆口及周邊、相鄰管子明顯蒸汽吹損減薄；第30根管爆口為縱向，長約160mm，距離頂棚水冷壁約200mm,內(nèi)壁有平行于爆口的縱向裂紋，爆口管段有脹粗現(xiàn)象，測量值為80.5mm，爆口處壁厚無明顯減薄為脆性爆口，附近金相組織檢驗老化4-4.5級，同一橫截面爆口對側(cè)組織老化3-3.5級，06屏-16(T91)老化3級，05屏-30（T91）老化3級。

對01-06屏高溫再熱器最外圈管入口段、出口段及爐內(nèi)每隔2m進(jìn)行了脹粗測量，測量值顯示爐內(nèi)T91材質(zhì)沿高度方向均有不同程度脹粗，對第6屏第16根、第5屏第30根、第2屏第30根T91材質(zhì)及第5出口第30根管出口段、第6屏第30根管入口段12Cr1MoVG材質(zhì)管進(jìn)行了送檢。

對第6屏高溫再熱器入口集箱割管內(nèi)窺鏡檢查，集箱底部無異物，第30根管管孔無異物堵塞，入口第2個彎頭射線檢查無氧化皮堆積，第一個彎頭內(nèi)窺鏡檢查有爐灰并已沖洗干凈。

三、討論分析情況

1、根據(jù)運(yùn)行參數(shù)分析，近三年未發(fā)生再熱器超溫、超壓情況，運(yùn)行期間鍋爐上部燃燒溫度基本均勻，但兩側(cè)物料濃度較高，泄漏的高溫再熱器管子正處在運(yùn)行工況最惡劣區(qū)域。

2、查看管子第一泄漏點并非正對迎火面，而是右側(cè)面，如是管子所處運(yùn)行環(huán)境是使其發(fā)生泄漏的主要原因，則應(yīng)在管子迎火面首先發(fā)生泄漏，管子側(cè)面為第一泄漏點有其特殊性。

3、與鍋爐廠核實，我廠高溫再熱器T91管材為國內(nèi)生產(chǎn)，國產(chǎn)T91一般沖擊韌性較低且高溫持久蠕變性能較低，可能在長期運(yùn)行中暴露出質(zhì)量問題。

綜上分析，初步判斷高溫再熱器泄漏原因為國產(chǎn)T91管材在常年運(yùn)行中，材質(zhì)逐漸老化變脆，發(fā)生泄漏。

四、下一步工作安排

1、機(jī)組停運(yùn)期間，加強(qiáng)受熱面管材金屬壽命的分析檢查，做好原始數(shù)據(jù)記錄。

2、2019年大修期間，將高溫再熱器管材進(jìn)行更換。

3、將鍋爐側(cè)面床上油槍更換為小出力油槍，鍋爐啟動投油槍操作對稱均勻投入，機(jī)組啟動控制盡早投入高低旁路，防止再熱器干燒過熱。

4、供熱機(jī)組鍋爐負(fù)荷（電負(fù)荷加供熱計算負(fù)荷）不得超過330MW，禁止鍋爐過負(fù)荷運(yùn)行。

5、機(jī)組穩(wěn)燃負(fù)荷運(yùn)行，降低運(yùn)行床溫及各受熱面出口汽溫，防止因蒸汽流量較小，各受熱面介質(zhì)分配不均而產(chǎn)生的個別受熱面局部過熱。